摘要：為解決某車身安全帶鎖扣與座椅本體干涉磨損的問題，開發(fā)出一套新的座椅結(jié)構(gòu)，單獨(dú)將右側(cè)安全帶固定點(diǎn)設(shè)計(jì)在座椅本體上，對新座椅結(jié)構(gòu)的骨架強(qiáng)度進(jìn)行研究。再通過靈敏度分析法對骨架進(jìn)行輕量化分析，優(yōu)化過程中綜合考慮碰撞工況及模態(tài)工況，通過改變部分零件的厚度實(shí)現(xiàn)了骨架降重0.8kg，優(yōu)化后靠背前向位移最大為66.5mm，與優(yōu)化前的骨架前向位移偏差為2.2mm，模態(tài)頻率優(yōu)化前后的波動率最大為8.1%。最后根據(jù)法規(guī)要求，對優(yōu)化后的座椅骨架進(jìn)行仿真驗(yàn)證分析，以驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)方案的可行性和有效性，從而驗(yàn)證了優(yōu)化后的骨架符合座椅強(qiáng)度法規(guī)與輕量化要求，新的座椅骨架結(jié)構(gòu)解決了車身干涉的問題，為后期座椅結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了新的理念和方法。
關(guān)鍵詞：座椅強(qiáng)度；靈敏度分析；模態(tài)；輕量化
相對車身系統(tǒng)而言，座椅是將人體與車身連接起來的載體，研究汽車座椅的安全性、舒適性是座椅設(shè)計(jì)流程中不可少的環(huán)節(jié)［1］。一套商用車座椅除了其對應(yīng)的骨架結(jié)構(gòu)要具有足夠的強(qiáng)度特性以外，還應(yīng)滿足輕量化及低制造成本的要求。汽車座椅骨架強(qiáng)度是車身被動安全性的一個重要指標(biāo)，其中，安全帶固定點(diǎn)強(qiáng)度是影響交通事故中座椅及安全帶對乘員約束和防護(hù)能力可靠性的主要因素。據(jù)前期客戶市場反饋，座椅的最右邊安全帶固定點(diǎn)在車身上時，當(dāng)插拔安全帶時座椅與車身副儀表之間的間隙較小，造成安全帶插接操作的不便性；同時，在車輛行駛過程中，經(jīng)過顛簸路面時安全帶鎖扣與座椅產(chǎn)生反復(fù)摩擦，造成座椅鎖扣表面塑料件磨損，甚至擠破安全帶鎖扣，影響了座椅的安全性，如圖1所示。對座椅設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)進(jìn)行校核，產(chǎn)生該問題的原因主要是目前安全帶鎖扣與座椅骨架所在位置存在硬干涉5mm造成，伴隨座椅總成不可避免的制造誤差，實(shí)物裝車后干涉量會更大，由此造成干涉與磨損，如圖2所示。
圖1 車身鎖扣與座椅磨損
圖2 車身座椅數(shù)據(jù)校核
由于干涉部位的座椅包絡(luò)為整個鼓包側(cè)面，在車身地板鼓包上更改安全帶固定點(diǎn)無法解決該問題，故將右邊原固定在地板上的安全帶鎖扣布置在座椅上，即座椅骨架右側(cè)自帶安全帶鎖扣，取消原地板上的安全帶鎖扣。因此，當(dāng)將右側(cè)安全帶固定點(diǎn)由車身轉(zhuǎn)移至座椅上時，就對座椅骨架設(shè)計(jì)及強(qiáng)度特性提出了更高的要求。文獻(xiàn)［2］用HyperMesh建立了座椅有限元模型，基于頭枕強(qiáng)度法規(guī)的要求，運(yùn)用LS-dyna求解器對頭枕強(qiáng)度進(jìn)行了仿真分析并對失效風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行了優(yōu)化改進(jìn)。文獻(xiàn)［3］針對美國標(biāo)準(zhǔn)FMVSS和歐洲標(biāo)準(zhǔn)ECE的要求，采用顯式求解和隱式求解方法對座椅安全帶固定點(diǎn)強(qiáng)度進(jìn)行了分析研究。文獻(xiàn)［4］根據(jù)安全帶錨固強(qiáng)度試驗(yàn)過程，對座椅進(jìn)行了試驗(yàn)方法和有限元分析，評價(jià)了座椅主要部位對安全帶錨固強(qiáng)度的影響。為解決此干涉問題并提升座椅的舒適性，利用Hyperworks仿真分析法對座椅局部數(shù)據(jù)進(jìn)行修正優(yōu)化，并結(jié)合仿真結(jié)果對相關(guān)零件進(jìn)行質(zhì)量和位移靈敏度分析，優(yōu)化出符合條件的結(jié)果，實(shí)現(xiàn)座椅骨架的輕量化，再對輕量化后的骨架進(jìn)行實(shí)車試驗(yàn)，以驗(yàn)證仿真結(jié)果的有效性。
1 建模過程
安全帶固定點(diǎn)強(qiáng)度分析過程是準(zhǔn)平衡、非線性的分析模型［5］，分析時將人體與靠背結(jié)構(gòu)空間離散化。模型建立過程主要包含幾何模型的網(wǎng)格劃分、施加荷載、定義材料及控制卡片設(shè)置等，這些過程直接影響著仿真分析的精確度和效率［6］?？紤]到座椅內(nèi)部結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，座椅骨架為座椅本體實(shí)際承載部件。模型選取時若將所有零部件及整個地板結(jié)構(gòu)作為研究分析對象，將會使得分析模型變得復(fù)雜化，使得仿真分析時間變長，所以需要在進(jìn)行仿真分析之前對研究對象進(jìn)行精簡處理。主要手段是去除自由邊、多余面等多種檢查研究對象封閉性方法，同時刪除掉對于不影響強(qiáng)度分析的加強(qiáng)筋、倒角、圓角數(shù)據(jù)［7］。建立好的有限元分析模型，如圖3、圖4所示。根據(jù)法規(guī)GB14167-2013《汽車安全帶安裝固定點(diǎn)、ISOFIX固定點(diǎn)系統(tǒng)及上拉帶固定點(diǎn)》要求［8］，同時對上、下模塊先施加總荷載10%的預(yù)加載，然后增加至總載荷，加載方向?yàn)槠叫杏谲囕v縱向中心平面與水平線向上（10±5）°，仿真要求在100ms內(nèi)加載至規(guī)定值，并至少保持100ms，法規(guī)加載示意圖及模型加載示意圖，如圖5、圖6所示。此外，在經(jīng)過座椅質(zhì)心的水平平面與靠背的接觸面上加載一個座椅骨架總成20倍的力，該座椅骨架模擬時進(jìn)行了簡化，座椅總成質(zhì)量為20.3kg?？勘澈蠖擞幸桓霃綖?0mm、長度為535mm 的剛性拉桿，座椅骨架與剛性桿在座椅質(zhì)心平面上通過剛性Beam單元實(shí)現(xiàn)連接。仿真過程中對假人上、下模塊分別加載13500N 的力，對座椅靠背質(zhì)心加載4000N 的力［9］。根據(jù)力的加載要求，加載過程在（0～100）ms區(qū)間載荷加載至法規(guī)規(guī)定值，在（100～200）ms內(nèi)保持加載，在（200～250）s撤銷載荷，其中，A-Block為假人模塊的加載載荷曲線，B-CG Bar為靠背質(zhì)心加載的載荷曲線，如圖7所示。通過Hyperview模型進(jìn)行結(jié)果后處理，由仿真結(jié)果可知假人固定位置良好，未出現(xiàn)脫離原坐標(biāo)現(xiàn)象。安全帶固定點(diǎn)處的支架及骨架結(jié)構(gòu)均未出現(xiàn)固定點(diǎn)脫落和較大變形情況。當(dāng)加載至150ms時頭枕骨架的前向最大位移為42.87mm，在法規(guī)規(guī)定的設(shè)計(jì)值范圍之內(nèi)，仿真輸出加載圖及總成的位移云圖，如圖8、圖9所示。試驗(yàn)依照GB14167-2013《汽車安全帶安裝固定點(diǎn)、ISOFIX固定點(diǎn)系統(tǒng)及上拉帶固定點(diǎn)》和GB15083-2019《汽車座椅、座椅固定點(diǎn)裝置及頭枕強(qiáng)度要求和試驗(yàn)方法》，對座椅安全帶固定點(diǎn)進(jìn)行拉力試驗(yàn)［15］，測試了安全帶固定點(diǎn)的強(qiáng)度及座椅骨架的強(qiáng)度，試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置，如圖15所示。對座椅安全帶固定點(diǎn)強(qiáng)度進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證，上、下假人模塊及座椅質(zhì)心載荷加載過程，如圖16所示。利用地腳支架將座椅固定在試驗(yàn)臺架上，試驗(yàn)載荷和加載方式對座椅靠背進(jìn)行加載，如圖17、圖18所示。試驗(yàn)后的頭枕測試點(diǎn)位移曲線，如圖19所示。試驗(yàn)后骨架安全帶固定點(diǎn)均未脫落，所有部件均未發(fā)生較大變形及裂痕，表明靈敏度分析輕量化后的骨架強(qiáng)度符合法規(guī)強(qiáng)度要求，同時試驗(yàn)結(jié)果得出靠背骨架的前向最大位移為69mm，與仿真分析的66.5mm相比，實(shí)際靠背變形量比仿真模型的結(jié)果大2.5mm，說明仿真結(jié)果的有效性及實(shí)際骨架強(qiáng)度的符合性。圖16 安全帶固定點(diǎn)載荷加載試驗(yàn)這里研究了某商用車的新品開發(fā)座椅，該座椅為解決車身安全帶鎖扣與座椅本體干涉問題，將右側(cè)安全帶固定點(diǎn)固定在座椅骨架上，結(jié)合座椅強(qiáng)度法規(guī)對骨架強(qiáng)度進(jìn)行了仿真分析。由于安全帶固定點(diǎn)座椅的設(shè)計(jì)強(qiáng)度富余，為滿足整車客戶的輕量化目標(biāo)并同時降低座椅的實(shí)物成本，且在不改變骨架強(qiáng)度及骨架固有頻率的前提下用靈敏度優(yōu)化法，通過改變座椅骨架總成部分零件的厚度來實(shí)現(xiàn)了輕量化的目標(biāo)，最終優(yōu)化出了一組零件厚度值，實(shí)現(xiàn)了骨架質(zhì)量從12.6kg降到了11.8kg，實(shí)現(xiàn)降重0.8kg，優(yōu)化后的靠背骨架最大前向位移為66.5mm。輕量化后的骨架改變了座椅的質(zhì)量分布，因此對優(yōu)化前后的骨架進(jìn)行模態(tài)分析，結(jié)果表明優(yōu)化前后的骨架模態(tài)波動率為8.1%，說明優(yōu)化后的骨架仍然具有良好的模態(tài)頻率特性。試驗(yàn)過程表明，骨架總成及各子零件結(jié)構(gòu)均未出現(xiàn)開裂或者失效現(xiàn)象，試驗(yàn)中測得靠背的最大前向位移為69mm，與設(shè)計(jì)仿真值相差為2.5mm，誤差率為3.6%，說明了仿真結(jié)果的可行性，優(yōu)化后的座椅結(jié)構(gòu)解決了車身鎖扣與座椅裝配時的干涉問題。
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